上海申弘閥門有限公司
LNG超低溫截止閥設計參數(shù)如下所示。 公稱通徑：8" 工作溫度：-196℃ 工作壓力：1.6MPa 工作介質(zhì)：液化天然氣 安全等級：常規(guī)級 主體材料：AISI304 天然氣經(jīng)脫水、精制和冷卻，在－ 163 ℃低溫下壓縮成液化天然氣( Liquefied Natural Gas － LNG) ，節(jié)省儲存和運輸空間，降低儲運成本。因此，LNG具有天然氣的易燃易爆性。閥門對LNG 裝置安全可靠地運行具有極為重要的作用。雖然閥門占LNG 接收站總投資的百分之幾，但在日常維修中要占總維修費用的50% 以上。根據(jù)LNG 設備事故案例分析，有多起案例因閥門故障和失效造成LNG 泄漏，使整個裝置停機甚至燃燒爆炸。LNG 閥門LNG 裝置上使用的超低溫閥門主要設計標準有JB /T 7749、GB /T 24925、BS 6364、MSS SP－134和MESC SPE77 /200 等。閥門材料LNG 閥門正常工作溫度為約－ 163 ℃，在此溫度下，金屬材料將發(fā)生低溫冷脆現(xiàn)象，即強度和硬度升高，塑性和韌性大幅下降，這會嚴重影響閥門的安全性。為防止材料在低溫下的低應力脆斷，閥體和閥瓣等部件常采用奧氏體不銹鋼。如304、304L、316、316L 等，其中316L 穩(wěn)定性。奧氏體不銹鋼具有優(yōu)良的強度、韌性、耐腐蝕性和焊接性，線膨脹系數(shù)低。但是奧氏體不銹鋼中S 和P 等雜質(zhì)會降低材料的強度及低溫沖擊韌性，應嚴格控制其含量。上海申弘閥門有限公司主營閥門有：減壓閥(氣體減壓閥,可調(diào)式減壓閥,波紋管減壓閥,活塞式減壓閥,蒸汽減壓閥,先導式減壓閥,空氣減壓閥,氮氣減壓閥,水用減壓閥,自力式減壓閥,比例減壓閥)、安全閥、保溫閥、低溫閥、球閥、截止閥、閘閥、止回閥、蝶閥、過濾器、放料閥、隔膜閥、旋塞閥、柱塞閥、平衡閥、調(diào)節(jié)閥、疏水閥、管夾閥、排污閥、排氣閥、排泥閥、氣動閥門、電動閥門、高壓閥門、中壓閥門、低壓閥門、水力控制閥、真空閥門、襯膠閥門、襯氟閥門。閥體、閥蓋、閥瓣、閥座和閥桿等部件必須進行低溫深冷處理，使奧氏體轉(zhuǎn)變成馬氏體和變形充分后再進行精加工，以降低溫度對超低溫閥門密封性能的影響。低溫處理溫度應低于材料相變溫度且低于閥門實際工作溫度。處理時間1 ～ 2 h，然后取出自然冷卻到常溫，重復循環(huán)2 次。
2.1 超低溫截止閥密封比壓計算
根據(jù)ASME B16.34表2-2.1A，常溫壓力PN=1.9MPa 根據(jù)《閥門設計計算手冊》P37表3-17 密封面上的密封力： 4/q)/1)(D(QMF22MMFαtgfDMMNW???? (2.1) =?(2022-1992)×（1+0.3/tg30°）9.13/4 = 13102.06N
式中：DMN—密封面的外徑，DMN=202mm
DMN—密封面的內(nèi)徑，DMN=199mm bM—密封面的寬度，bM=3.5mm
α—密封面的錐半角，α=30° fM—密封面的摩擦系數(shù)，fM=0.3 密封面的必須比壓：
密封面上的介質(zhì)靜壓力：
MJQ=P)bD(42MMN??N=4?
(199+3.5)2×1.9= 61160.82N (2.3)
密封面上的總作用力：
MZQ=MFQ+MJQ=13102.06+61160.82=74262.88N (2.4)
密封面上比壓LNG超低溫閥門的設計及材料低溫物性的研究
]q[—許用密封比壓，]q[＝250Mpa
結(jié)論：MFq=9.13Mpa＜q＝114.65＜]q[＝250Mpa 滿足條件
2.2 超低溫截止閥閥體壁厚計算
根據(jù)洪勉成等《閥門設計計算手冊》P25表3-1
式中：][L?—閥體材料許用拉應力，查表][L?＝84Mpa DN—閥體中腔大內(nèi)徑，DN＝250mm
C—腐蝕余量，按照沈陽閥門研究所《閥門設計》表7-5取C=5 閥體實際壁厚SB＝12.7mm
結(jié)論：SB＝12.7mm＞SB’＝7.48mm 滿足條件
2.3 超低溫截止閥閥桿分析
2.3.1 閥桿軸向力計算
閥桿為升降桿，介質(zhì)從閥瓣下方流入，大軸向力在關(guān)閉的瞬時產(chǎn)生，根據(jù)沈陽閥門研究所《閥門設計》P179公式計算閥桿軸向大力：
QMJ—密封面上介質(zhì)靜壓力，由6.0得MJQ=61160.82N QMF—密封面的密封力，由6.0得QMF= 13102.06N QT—閥桿和填料的摩擦力，按《閥門設計》P152進行計算 QT = πdFhZ1.2PNf = π×40×9.5×5×1.2×1.9×0.1=1360.25N 式中：dF—閥桿的直徑，dF=40mm
h—單圈填料和閥桿直接接觸的高度，h=9.5mm Z—填料的圈數(shù)，Z=5 PN—常溫壓力，PN=1.9Mpa f—填料和閥桿的摩擦系數(shù)，取f=0.1 QJ′ —關(guān)閉時，防轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)中的摩擦力
R—計算半徑
fJ—防轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)中的摩擦系數(shù)，取0.2 RF—關(guān)閉后閥桿螺紋處摩擦的半徑 2.3.2 閥桿總扭矩計算
介質(zhì)從閥瓣下方流入，大扭矩在關(guān)閉的瞬時產(chǎn)生，根據(jù)《閥門設計》P181
公式進行計算：
M—關(guān)閉時閥桿扭矩，可按下式計算 'FL
M='FZQ·RFM =76626.24×3.6=275854.46N·mm
式中：RFM—關(guān)閉時閥桿螺紋的摩擦半徑，查《閥門設計》P180表9-4，
RFM=3.6mm
FJM'—閥桿螺紋凸肩處的摩擦扭矩，可按下式計算
2''FJFJFZFJdfQM???
(2.9) =76626.24×0.01×71.5/2=27393.88N·mm
fFJ—摩擦系數(shù)，查表9-6取0.01dFJ—接觸面平均直徑
'
ZM—作用在手輪上的總扭矩 'Z
M='FLM+FJM'=275854.46+27393.88=303248.34 N·mm 2.4 超低溫截止閥閥桿應力校核
（1）小截面積
閥桿的小截面積在閥桿螺紋處 閥桿螺紋部分選用1 1/2-4ACME-2G-LH，螺紋中徑d=31.75mm 小截面積22233.79175.314
4mmdA??????
?
（2）閥桿壓應力
y?=AQFZ?=76626.24/791.33=96.83MPa
(2.10) ][y?—閥桿材料許用壓應力，根據(jù)《閥門設計計算手冊》表4-7查得][y?=170MPa 結(jié)論: y?=96.83MPa＜][y?= 170MPa 滿足條件
（3）扭轉(zhuǎn)剪應力
上部螺桿受軸向力與力矩作用，下部閥桿只受軸向力，因此扭轉(zhuǎn)剪應力只考慮上部螺桿即可。
N?=1FL'r/JM =275854.46/(81685.42/12.7)=42.89MPa (2.11)
式中：J—螺桿螺紋根部小截面慣性矩
J=264d42?=2×π×25.44/64=81685.42mm4 (2.12)
r1—螺紋根部小半徑，r1=d2/2=25.4/2=12.7mm
][N?-閥桿材料的許用扭轉(zhuǎn)剪應力，根據(jù)《閥門設計計算手冊》表4-7查得
][N?=87MPa
結(jié)論： N?=42.89MPa＜][N?=87MPa 滿足條件 （4）合成應力2.5 超低溫截止閥閥桿穩(wěn)定性分析
（1）閥桿柔度（細長比）λ
根據(jù)《閥門設計》P153閥桿的強度，計算閥桿柔度λ：
λ=4094051.044????FFdl??=47.94 (2.14) 式中：
lF—閥桿計算長度，閥桿螺母螺紋總長中點到閥桿端部的長度，lF=940mm
dF—閥桿光桿處的直徑，dF= 40 mm
μλ—和閥桿兩端的支承狀態(tài)相關(guān)的系數(shù)，由《閥門設計》P153表7-19查：
取μλ = 0.51
（2）閥桿的穩(wěn)定性校核
由《閥門設計》P154表7-20可以查得閥桿柔度上臨界λ2與閥桿柔度下臨界λ1：
λ1=60 λ2=115.0
λ =47.94≤ λ1 = 60 滿足*種情況屬于低細長比小柔度壓桿，不進行穩(wěn)定性驗算。
結(jié)論：低細長比 閥桿穩(wěn)定
2.6 超低溫截止閥閥瓣應力校核
閥瓣大載荷是在關(guān)閉的終，這時閥瓣受到閥桿力、介質(zhì)作用力和密封面間摩擦力以及閥座支反力的作用，應對危險斷面的彎應力進行校核。根據(jù)《閥門設計》P187公式，閥瓣圖形如圖2.1所示，對于介質(zhì)從下方流入的升降桿閥瓣，彎曲應力計算如下：
當介質(zhì)從閥瓣下面引入時，彎曲應力2.11 中法蘭螺栓扭緊力矩
計算螺母扭緊力矩的計算公式為(《機械設計手冊》P6-15)
T＝KFd/n
(2.27) ＝0.2?285809.12?19/12 ＝90506.22N·mm ＝90.51N·m
式中：
F―預緊力(墊片壓緊狀況下)，F(xiàn)＝Q＝285809.12N d―螺紋大徑，d＝19mm K―扭轉(zhuǎn)系數(shù)，取K＝0.2 N－螺栓個數(shù)，n＝12
特殊要求
(1) 設計與工藝
防止LNG 泄漏非常重要。為減少泄漏點，閥體要求鍛造( 或鑄造) 整體成型。端法蘭采用對焊連接，慎用法蘭連接。為保證對焊端面焊后低溫機械性能，閥體應選用低碳奧氏體不銹鋼304L 或316L。對于閥門部件的強度焊接，應實施焊接工藝評定。
奧氏體不銹鋼在焊接熱影響區(qū)由于碳化物析出和馬氏體形成，會引起低溫脆性，焊后進行固溶處理。閥門部件原材料質(zhì)量要嚴格控制。與LNG 直接或間接接觸的部件必須進行滲透、超聲波或射線等無損檢測，還須深冷處理及－ 196℃ 低溫沖擊試驗。所用奧氏體不銹鋼要求進行固溶、退火熱處理供貨。
低溫閥門的閥桿應設計為防吹出結(jié)構(gòu)。低溫工況頻繁操作的閥門，其內(nèi)件應能避免引起卡阻、咬合和擦傷等。低溫閥閥體在滿足強度要求時，對不同壁厚的閥體連接應逐漸過渡，避免壁厚突變引起應力集中。壁厚設計不當會引起焊接裂紋。
低溫閥各部件在溫度和壓力的交變載荷作用下不應出現(xiàn)明顯的彈性塑性變形，因此，在閥門設計過程中，除了對閥體、閥蓋、閥桿和閥瓣進行常規(guī)的強度計算外，還應采用有限元應力分析和抗震分析來確保閥門的可靠性。
(2) 加長閥蓋
低溫閘閥、截止閥、球閥和蝶閥的閥蓋應設計成便于保冷的加長結(jié)構(gòu)( 長頸閥蓋) 。閥蓋的長頸部分可采用與本體材質(zhì)相同的無縫鋼管對焊到閥蓋和填料箱上，焊后應進行熱處理以消除應力。加長閥蓋可使填料函底部的工作溫度高于0℃。如果填料函結(jié)冰，不但影響閥桿的正常操作，而且也會因閥桿的上下運動劃傷填料，造成密封失效。閥桿與長頸部分的間隙應按盡可能小的對流熱損失設計，但間隙對填料函溫度影響很小，閥蓋長度和閥徑厚度是影響填料函溫度的主要因素。加長閥蓋下部焊接滴水盤，可防止冷凝水進入保冷層，避免或減少保溫層下腐蝕( CUI) 。
(3) 防異常升壓
當球閥和閘閥關(guān)閉時，閥門中腔殘留的LNG 因周圍環(huán)境的相對高溫引起的熱傳遞會快速升溫氣化、壓力急劇升高。過高的氣壓可能導致閥桿密封泄漏、中法蘭密封泄漏、閥體緊固件失效等。高壓泄放通常采用閥門內(nèi)部或外部泄放。內(nèi)部泄放是指閥門進口端采用彈性泄放閥座或在閘板( 圖1) 及球體( 圖2) 上開設泄壓孔連通中腔和管道進口端。一旦異常升壓，中腔介質(zhì)泄放至進口管道，可保持閥門中腔與管道進口段壓力平衡。外部泄放是在中腔閥體外安裝減壓閥，當中腔壓力達到泄放壓力時，中腔介質(zhì)通過減壓閥進入泄放氣收集系統(tǒng)。通常，對于DN≤300 的低溫閘閥，在閘板( 球體) 上開設平衡孔。DN300 以上閥門在閥體外設旁路減壓閥。低溫閘閥的泄壓孔 低溫球閥的泄壓孔圖1 低溫閘閥的泄壓孔 圖2 低溫球閥的泄壓孔
常用的超低溫閥門
(1) 閘閥
標準低溫閘閥是單向密封的，其彈性閘板上開有3 mm 的泄放孔，連通閥腔與上游管道。閥腔異常升壓時，可通過泄放孔與上游管道達到壓力平衡。在閥內(nèi)部，上游介質(zhì)壓力將彈性閘板緊壓在下游閥座密封圈上，實現(xiàn)下游低壓側(cè)密封。雙向密封閘閥是在閥腔外設置減壓閥，而不必在閘板上開孔。外部泄壓使閘閥實現(xiàn)上下游雙向密封。超低溫閘閥須在閥體上標識介質(zhì)流向。
(2) 球閥
超低溫球閥采用頂裝式結(jié)構(gòu)。軟密封球閥價格便宜，泄漏率低，僅用于小口徑低壓工況。相對而言，硬密封球閥價格高，泄漏率高，但可用于含有固體顆粒的流體，其耐沖刷、耐磨損性能好。LNG 軟密封閥座選可經(jīng)受－ 196 ℃ 的PCTFE( KEL－F) 。軟密封球閥限于小口徑低壓工況。而大口徑高壓球閥應選用金屬對金屬硬密封結(jié)構(gòu)。用于低溫工況的對焊閥門執(zhí)行ANSI B16. 34 規(guī)定的特殊等級要求。超低溫球閥須在閥體上標識介質(zhì)流向。
(3) 蝶閥
超低溫蝶閥要求雙向密封。LNG 蝶閥大多采用對焊端面。對焊蝶閥連接強度高( 其承受的載荷至少是法蘭連接閥門的2 倍) ，連接更為可靠( 減少了潛在的法蘭泄漏) ，維修方便(特別是大口徑蝶閥的閥座、蝶板和閥桿等可以在線更換) ，且維修工作量小，時間短。超低溫蝶閥須在閥體上標識流向?；诘蜏亟橘|(zhì)對密封性能的影響，蝶閥的密封宜采用雙偏心或三偏心結(jié)構(gòu)，以減輕或消除蝶閥啟閉過程中密封面的過度擠壓或刮擦等現(xiàn)象，降低磨損，提高使用壽命。KSB 閥門閥座密封采用Lip Seal結(jié)構(gòu)，取得很好的密封效果。閥桿密封選用低逸散組合填料，可使填料密封滿足TA－Luft 標準。與本文相關(guān)的論文有：氣體減壓閥在草珊瑚牙膏的應用
客服1號